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近日，西安交通大學盧秉恒院士、方學偉副教授團隊基于定向能量沉積增材制造技術，發明了一種新的金屬連續纖維增強復合材料的增材制造技術，首次實現了鈦纖維增強鋁(TFRA)構件的制造，綜合力學性能得到大幅度提升?；贑MT增材技術，通過控制熱量輸入，可以保持鈦纖維絲材不被熔化，實現了連續鈦纖維絲材增強鋁基復合材料的原位制造。相關研究成果于近期發表，作者團隊來自西安交通大學、火箭軍工程大學智劍實驗室、蘇州科技大學和溫州大學。
https://doi.org/10.1016/j.addma.2023.103445
研究發現該技術制備的鈦纖維絲材和鋁合金基體之間的界面厚度約為3-10μm，無明顯裂紋傾向。與無纖維增強的鋁合金構件相比，加入體積分數為10.5%的鈦纖維后，鈦纖維增強鋁構件的屈服強度和抗拉強度分別提高了124%和33%。同時，鈦纖維增強鋁部件沖擊性能得到提高，主要是由于鋁基體沖擊過程中的裂紋擴展被鈦纖維絲材所阻斷，因此其沖擊功從原來的7.9J增加到18.0J，增加了128%。這項技術為制造連續纖維的高強度金屬基復合材料提供了新的技術途經，同時為直接能量沉積增材制造技術的工程化應提供了新的發展方向。
1. 背景介紹
由于鋁合金具有重量輕、易于成型和加工的優點，因此被廣泛用于航空、船舶和機械制造等領域。提高鋁合金材料綜合力學性能是材料開發的主題之一，很多學者開展了相關研究，例如在鋁合金材料中加入合金微量元素Zr和Er，能顯著增加抗拉強度。然而，稀土元素Sc的高成本每0.1%的Sc含量大約增加3美元/公斤的成本，此外還需要熱處理進行性能調控，該方法尚未廣泛應用。通過在鋁基合金中加入纖維或顆粒形成金屬基復合材料，也是改善材料力學性能的重要方法。連續纖維增強鋁基體可以顯著提高材料沿纖維方向的強度，然而其主要制造方式是通過擠壓鑄造技術，僅能制備簡單形狀的零件。此外，通過引入強化劑如SiC、TiC、陶瓷顆粒、CNT和碳化物顆粒也是一種有效的方法。然而，研究結果表明，鋁合金的硬度和強度可以明顯提高，但會導致其塑性和韌性的降低。因此，有必要找到新的方法來同時提高強度和韌性。
增材制造技術具有高度的靈活性，可以為改善材料性能提供新的技術途經。其中，基于冷金屬過渡(CMT)技術由于其高沉積率、低熱量輸入和有限的飛濺而吸引了廣大研究學者的興趣。然而，該技術在制造鋁合金構件方面存在強度不足、氣孔缺陷等問題。目前通過使用工藝優化和輔助工藝(層間變形)等方法，制備的材料機械強度基本可以滿足板材的標準要求，但很難獲得更優越的性能。本工作中，通過基于CMT電弧熔絲制造了鈦纖維增強鋁合金(TFRA)部件，該部件與未增強的沉積體相比，拉伸和沖擊性能得到了大幅度提升。團隊結合金相顯微鏡和掃描電子顯微鏡對鋁基體和鈦纖維增強體的微觀結構以及結合界面進行了觀測，深入研究了TFRA部件的強化和增韌機制。
2. 實驗內容
如圖1所示。西安交通大學方學偉團隊在傳統的CMT焊槍的末端位置安裝了一個送絲輔助裝置，該裝置跟隨焊槍同步移動，能夠對Ti64焊絲起到導向定位作用，其中鈦纖維絲材跟隨機械臂運動，并無增加額外送絲裝置。成形工藝采用福尼斯鋁合金CMT模式，送絲速度為4.5 m/min，運動速度為1.8m/min。需要注意的是，過高的電弧熱輸入量會導致鈦合金絲材發生熔化，因此需要嚴格控制電弧的電流和電壓(75-80A和10-13V)。由于鋁合金熔池的溫度相對較低，而且先前凝固的鋁合金層的導熱系數高，熔池凝固快，因此TFRA構件中的鈦合金絲材可以避免熔化。將TFRA和參考部件制備了金相、拉伸和沖擊測試樣品，取樣圖如圖2所示。
圖1 (a)纖維增強增材制造工藝原理圖;(b)纖維增強增材制造裝置實物圖;(c)擺動打印路徑示意圖;(d)TFRA構件中Al5183和Ti64纖維的X射線測試結果
圖2 TFRA取樣的示意圖。(a) TFRA沉積體;(b) 沖擊試樣;(c) 金相試樣;(d) 拉伸試樣;(e) 密度測試試樣
3. 組織表征
如圖3(a)和(b)所示，由于電弧熱源的不同分布，不同區域的Ti64絲材的微觀組織發生了變化。SEM和EDS(見圖4)結果顯示在鈦絲的上部、右側和下部，界面寬度約為2-5μm，在這三個區域的中間位置都可以看到過渡變化趨勢，表明在狹窄的界面層之間存在著原子遷移和擴散。
圖3 (a)宏觀形貌;(b)纖維增強鈦合金絲材和鋁合金基材的包圍形貌;(c)電弧作用示意圖
圖4 絲材上、中、下位置的界面的SEM和EDS圖。(a)、(d)和(g)分別是金屬絲材料和鋁合金基材的上、右、下側界面，無裂紋或未熔合等缺陷。圖5(b)、(e)和(h)分別是上、中、下區域的部分放大圖;圖5(c)、(f)和(i)是各區域元素組成的線掃描圖
鋁合金沉積體的織構在加絲和未加絲前后無明顯變化。由于鈦合金絲材導熱系數低，鋁合金平均晶粒尺寸在區域I和區域II分別為21±6μm和23±6μm，這高于鋁合金基體的平均晶粒尺寸(14±4μm)。Ti64絲材受電弧熱輸入影響后由絲織構變為了取向。造成這種狀況的主要原因是在CMT制造過程中，由于電弧熱輸入，鈦合金絲材在相變溫度以上(約1000℃)經歷了較短的熱處理過程，發生了相變，組織由等軸組織轉變為了片層組織。
圖5 EBSD分析結果. a)原始Ti64絲材;(b)Al5183鋁合金沉積體;(c)TFRA沉積體的上部(區域I+部分區域II);(d)TFRA沉積體的下部(區域II);(e)TFRA沉積體的上部區域I的部分界面區域;(f)TFRA的下部區域II的部分界面區域
圖6 鋁合金在上部和下部的極圖 . (a) 鋁合金的上部，(b) 鋁合金的下部。
圖7 Ti64合金的極圖。(a) 原始絲材;(b) 鈦合金線中的區域I;(c) 鈦合金線中的區域II
4. 力學性能
4.1 拉伸性能
與未增強的鋁構件相比，通過添加10.5%體積分數的鈦纖維絲材，TFRA構件的屈服強度、拉伸強度和比強度分別提高了124%、33%和25%。同時，伸長率保持在20%的數值，這與鋁合金構件板的伸長率相當，表明該方法制備的復合材料具有良好的塑性。通過復合材料混合法則和有限元分析的驗證，材料性能的提高主要是由于鈦纖維絲材的引入。
圖8 (a)Ti64、Al5183沉積體和TFRA的拉伸(應力-應變)曲線;(b)5系列鋁合金電弧增材制造拉伸性能
在拉伸試驗過程中，試樣呈現了雙屈服過程。在OA階段，當應變值小于或等于0.15%(圖9)，鈦合金和鋁合金都處于雙彈性階段，呈現出線性增長。而在AB階段，隨著應變值的增加，鋁合金逐漸開始屈服。這時，鈦合金仍處于彈性階段。當超過B點時，鈦纖維絲材和鋁合金均發生屈服，隨著應變的增加，其轉變規律與鋁合金的沉積狀態相同。
圖9 TFRA拉伸測試中工程應力-應變曲線
4.2 沖擊性能
示波沖擊測試結果顯示，Al5183沉積體的載荷-距離關系在沖擊載荷達到峰值之前是近似線性的，而TFRA構件在沖擊載荷達到峰值之前出現了載荷變化。在沖擊試驗載荷-距離曲線中，存在三個偏移點，即w1、w2和w3。與非增強型構件相比，TFRA構件的沖擊能量得到了極大的提高(128%)。這是因為鋁基體的裂紋擴展被鈦纖維所阻擋，在沖擊過程中吸收了大量的沖擊能量。
圖10 (a) Al5183 沉積體和 TFRA 的示波沖擊結果圖;(b) TFRA 在沖擊過程中絲材作用的示意圖
5. 斷口形貌
在絲材表面部分區域發現了約為5-10μm的脆性過渡層?？拷黅i64絲材內部位置，斷裂模式迅速從脆性斷裂變為韌性斷裂。纖維在受到較大的拉伸應力后發生斷裂，斷裂處出現了明顯的縮頸過程，并呈現出大量韌窩，表明鈦纖維絲材在拉伸試驗中保持了較好的塑性。
圖11 (a) TFRA拉伸樣品的斷裂形貌;(b) 鋁合金基體的斷裂形貌;(c) 鈦合金絲的邊緣過渡區;(d) 鈦合金絲纖維區-放射區的形貌;(e) 鈦合金絲的纖維區形貌;(f) 鈦合金絲放射區的形貌
圖12為典型示波沖擊測試試樣的斷口形貌，w1和w2絲在靠近缺口的位置斷裂，而w3位于離沖擊缺口較遠的位置，w3絲材只是彎曲而未發生斷裂。沖擊實驗后的樣品沒有完全分離，這與圖10中顯示的結果一致。由于鈦纖維絲材的存在，TFRA表現出良好的韌性。纖維在受到較大的拉伸應力后發生斷裂，斷裂處出現了明顯的縮頸過程，說明鈦纖維絲材表現出良好的塑性。絲材斷裂截面上的元素主要是鈦。在鈦絲的側表面，有大量的Al均勻地附著在上面，表明在界面上有相當多的Al擴散。然而，從鋁基體的組成來看，斷口上幾乎沒有Ti的存在，說明過渡層與鈦絲有更好的結合。
圖12 TFRA樣品的沖擊試驗結果形貌。(a)沖擊樣品的斷口形貌;(b)斷線的斷口形貌;(c)相應的成分掃描分布;(d)Ti元素分布;(e)Al元素分布;(f)V元素分布;(g)Mg元素分布
總結
在這項工作中，基于CMT電弧增材制造技術，首次創新的提出了一種連續纖維增強金屬基復合材料的方法，并制備出了鈦纖維增強鋁合金(TFRA)構件，其強度和沖擊韌性得到了大幅提高。研究發現通過控制電弧熱輸入量和采用擺動方式能夠減少熔池溫度從而避免鈦合金絲材的熔化，鈦合金線和鋁合金基體之間的界面厚度約為3-10微米，化學成分呈梯度過渡，沒有明顯的開裂傾向。與非增強鋁合金構件相比，通過添加10.5%體積分數的鈦纖維，鈦纖維增強鋁部件的屈服強度、拉伸強度和比強度分別提高了124%、33%和25%。同時，伸長率保持在20%，與鋁合金構件板的伸長率相一致。此外，沖擊功得到了極大的提高(128%)。這是因為鋁基體的裂紋擴展能被鈦絲材有效阻擋，因此在沖擊過程中吸收了大量的沖擊能量。該技術目前為首次通過增材制造的方式實現了連續金屬纖維增強雙金屬復合材料，能夠為未來復合材料的制造提供新的技術思路。
本研究工作得到國家自然科學基金[52205414, 52275374]的資金支持。研究工作同時也得到了中國科協青年人才托舉工程項目的資助 [2021QNRC001]，以及火箭軍工程大學青年基金[2021QN-B014]的資助。同時研究工作也得到了陜西省重點研發計劃[2023-YBGY-361]的資助。
第三屆異質材料焊接與連接先進技術研討會
焊接與連接是機械工程學科的重要領域，是零部件成形制造的重要工藝方法，是實現大到巨型結構、小到微納器件輕量化和功能化的主要途徑之一，對實現裝備制造的綠色環保和節能減排具有重要意義。隨著材料性能的不斷提高，焊接與連接領域的研究仍有大量亟待解決和研究的科學技術問題。作為多學科交叉的技術科學，為深入研究異質材料焊接與連接技術問題，進一步加快我國焊接與連接技術在這一領域成功經驗的推廣應用，了解相關重大關鍵性理論和技術難題，拓展國內外相關領域應用基礎和工程化技術方面的研究范圍，加強科研院所與相關制造企業之間的溝通和交流，促進產業整體水平提升，由哈爾濱工業大學、蘇州大學、蘭州理工大學、南昌航空大學、上海交通大學、南京航空航天大學、江蘇科技大學主辦，蘇州市焊接學會、江西省機械工程學會、哈爾濱工業大學先進焊接與連接國家重點實驗室、蘭州理工大學省部共建有色金屬先進加工與再利用國家重點實驗室、南京航空航天大學直升機傳動技術國家重點實驗室、南昌航空大學航空構件成形與連接江西省重點實驗室、江蘇科技大學先進焊接技術江蘇省重點實驗室、中南大學有色金屬材料科學與工程教育部重點實驗室、蘇州大學高性能金屬結構材料研究院、湖北工業大學綠色輕工材料湖北省重點實驗室、河南省高效特種綠色焊接國際聯合實驗室、中國-烏克蘭材料連接與先進制造“一帶一路”聯合實驗室、重慶科技學院聯合主辦，蘇州大學高性能金屬結構材料研究院、中國有色金屬產業技術創新戰略聯盟、北方中冶(北京）工程咨詢有限公司承辦的“第三屆異質材料焊接與連接先進技術研討會”定于2023年3月24-26日在江蘇省蘇州市召開。
本次會議將邀請相關領域資深專家、協會及學會領導和異質材料焊接與連接先進技術領域的知名專家學者和企業代表，就國家相關政策和技術水平的發展作專題報告。歡迎全國從事相關領域的高校、科研院所和企業等專家學者、企業研發和生產技術骨干及科技管理人員參加會議。
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